|
Печи нагревательные для термической обработки
Печи нагревательные для термической обработки
ВВЕДЕНИЕ Пластическая деформация и термическая обработка металла протекает при высоких температурах. Основными агрегатами для нагрева металла являются печи, в которых выделяется теплота в результате горения топлива или преобразования электрической энергии. Печи должны удовлетворять следующим требованиям: 1. Обеспечивать высокую производительность при заданных технологических условиях нагрева. 2. Минимальный удельный расход топлива. 3. Возможность изменения производительности и ассортимента нагреваемых изделий. 4. Наличие механизации загрузки и выгрузки изделий. 5. Простата и безопасность обслуживания и ремонта. 6. Возможность автоматического управления печью. В кузнечных цехах крупно серийного и массового производства большое распространение получили печи, имеющие большую производительность. В толкательных проходных печах загрузка и выгрузка осуществляется непрерывно. Современные нагревательные печи имеют механизмы загрузки и выгрузки изделий и продвижение их в печи; Предусмотрено автоматическое регулирование теплового режима; Для получения без окислительного нагрева металла применяют печи с защитной, контролируемой атмосферой. Современные кузнечнопрессовые цеха оснащены быстроходными машинами для обработки металлов давлением. Для их бесперебойного обеспечения горячими заготовками требуются механезированые нагревательные печи. Нагрев изделий под термическую обработку осуществляется в проходных печах (массовое производство). 1 НАЗНАЧЕНИЕ ПЕЧИ И ПРИНЦИП ЕЕ РАБОТЫ Печи нагревательные применяются для термической обработки однородных по форме и размерам изделий. Конечная температура нагрева металла в этих печах до 1150оС. Печи этого типа могут применяться как для работы с обычной печной атмосферой (индекс ТТО), так и с искусственной атмосферой (индекс ТТЗ). В последнем случае печи выполняются с муфелированием пламени (печи с рациональными трубами) или с муфелированием садки (печи муфельные). Агрегаты толкального типа применяются для комбинированной термической обработки, например закалка - отпуск - нормализация - цементация (или нитроцементация) и др. В зависимости от установленного режима термической обработки конечная температура нагрева металла может быть ниже предельно-допустимой для печей толкательных (1150оС). В этих случаях возможно включение в состав агрегатов печей в модификации с предельной температурой 650оС. При низком отпуске (200оС) предусматриваются два типа размера толкательных печей в модификации до 200оС. Для остальных случаев низкого отпуска рекомендуется электронагрев. В комплект установки печи входят собственно печь, толкатель для передвижения поддонов, выталкиватели, поддоны, средства возврата поддонов, приборы теплового контроля и автоматики, а также в случаях применения искусственной атмосферы - установка (или станция) приготовления соответствующей атмосферы. В состав агрегатов в зависимости от их назначения, помимо соответствующих печей могут входить баки закалочные и замоченные, камеры охлаждения, моечные машины и соответствующие обрабатываемой продукции средства внутриагрегатного транспорта (конвейеры, опрокидыватели и др.). При комплектации агрегатов вспомогательное оборудование стоит выбирать по IV части руководящего материала для специальных изделий может применяться специальное вспомогательной оборудование. Нагреваемые изделия выкладываются на поддоны из жароупорной стали. Размеряя поддонов сертифицированы и согласованны с принятыми площадями полов печей. Печи отапливаются природным газом или нефтяным топливом (мазутом), сжигаемым с помощью типовых горелок или форсунок. Для подогрева воздуха, идущего на горение, в печах работающих на газе низкого давления, применяются трубчатые или игольчатые чугунные рекуператоры. При отоплении печей мазутом игольчатые рекуператоры должны иметь защитные секции из термоблоков. Если печи отапливаются газом среднего давления, с применением инжекторных горелок, рекуператоры не устанавливаются, и воздух для горения не подогревается. Продукты горения отводятся под зонт и далее в вытяжную трубу или борова и дымчатую трубу. Печи с неискусственной атмосферой отапливаются теми же видами топлива при муфелировании садки и только природным газом при муфелировании пламени. Печи с муфелированием пламени могут быть как с вертикальным расположением радиационных труб, так и горизонтальным. В печах с искусственной атмосферой устанавливаются специальные вентиляторы для перемешивания и рециркуляции печной атмосферы в целях интенсификации и равномерности процессов термообработки. Тепловой режим и режим давления в печах поддерживается автоматически. Печи и агрегаты устанавливаются на фундаменты. Печи этого типа могут выполняться однорядными или при большой производительности двухрядными. Высота рабочего пространства печей принимается ~0,8 от ширины, но может уточняться по согласованию с ведущей проектной организацией. Кладка печей выполняется из шамотного, шамотного легковесного, диатомового и глиняного (красного) кирпича и заключаться в сварной металлический каркас с обшивкой из листовой стали. Производительность печей изменяется, в зависимости от марки стали, вида термообработки, топлива и должна уточняться в каждом конкретном случае. В связи с развитием техники радиационного нагрева применение муфельного нагрева ограничено. Толкательная печь с нижними топками для термической обработки и нормализации штампованных заготовок или для нагрева заготовок из цветных сплавов. Нормализация - нагрев до пластического состояния. Поддоны с деталями устанавливают с помощью монорельса на стол загрузки и толкателем подаются в печь. Заслонка, перемещаясь по чугунной раме, плотно закрывает рабочее окно. Газ, сжигаемый в нижних топках, подается горелками. Продукты горения выходят из топок через боковые каналы, обогревают садку и удаляются через дымоходы, над которыми установлен рекуператор для нагрева воздуха. Для устранения подсосов холодного воздуха в торцевой стенке установлены две горелки и выполненные топочные каналы. После нагрева изделий поддон выкатывается по наклонной плоскости на последующую операцию. В печи имеются две тепловые зоны с автоматическим регулированием температурного режима. Для измерения температур в нагревательных печах преимущественно применяют термопары. Сущность их работы заключается в том, что в месте соединения двух нагретых электродов из разных материалов или сплавов возникает термоэлектродвижущая сила (т. э. д. с.), если к двум другим концам этих проводников подключить чувствительный милливольтметр, то он покажет величину т. э. д. с. Спаи электродов помещают в среду с температурой, которую требуется измерить. Свободные концы термопары, к которым подсоединяют соединительные провода, располагают в местах с более низкой и постоянной температурой. Для предохранения от механических повреждений электроды, предварительно изолированные друг от друга фарфоровой изоляцией (бусами), заключают в металлические трубки (или при температуре выше 1200о С в фарфоровые трубки). Наибольшее применение получили платинородиевая - платиновая (ТПП), хромель-алюмелевая (ТХА) и хромель-копелевая (ТХК) термопары. При длительной эксплуатации термопарами ТПП можно измерять температуру до 1300о С, термопарами ТХА до 1100о С и термопарами ТХК до 600о С. При кратковременных измерениях пределы измеряемых температур повышается для всех термопар на 200о С. При установке термопар в рабочем пространстве печи трудно обеспечить постоянство температуры их свободных концов. Для перенесения свободных концов термопар в зону постоянных температур применяют специальные компенсационные провода, удлиняющие как бы электроды термопар. Изоляция компенсационных проводов имеет различную опознавательную расцветку для правильного подключения их к электродам термопар. Для измерения т. э. д. с. применяют переносные показательные милливольтметры, щитовые показывающие милливольтметры и самопишущие милливольтметры на одну, три и шесть точек измерения. Все милливольтметры являются приборами магнитоэлектросистемы, у которых в поле постоянного магнита вращается рамка, намотанная из тонкой проволоки на железные сердечники. Ток к рамке подводится от термопары. При прохождении электротока через рамку возникает магнитное поле, которое взаимодействует с магнитным полем магнита, в результате чего рамка проворачивается. При повороте рамки спиральные пружинки закручиваются, а при исчезновении поля возвращает стрелку милливольтметра в нулевое, исходное положение. Каждому значению т. э. д. с. соответствуют определенный угол поворота рамки; при этом по положению стрелки милливольтметра определяют силу тока в цепи, а следовательно, и измеряемую температуру. Потенциометры применяют для непрерывного измерения и регистрации температур, а также для автоматического регулирования тепловых процессов. Источник питания, э. д. с. замкнут через выключатель на цепь, состоящую из постоянного балластного сопротивления, реостата и реохорда. Термопара, развивающая т. э. д. с. подключается к началу реохорда и к движку реохорда; полярность соединения должна соответствовать принятой схеме, т. е. измеряем т. э. д. с. и э. д. с. источника питания должны быть направлены на встречу друг другу. Силу рабочего тока в цепи реохорда устанавливается перед началом измерением. Рабочий ток в цепи реохорда устанавливают обычно раз в смену. В автоматических электронных потенциометрах эту операцию выполняют нажатием на кнопку «стандартизация тока». Непрерывно измеряют, записывают и регулируют температуру электронными автоматическими потенциометрами, у которых в качестве нуль - гальванометра используют электронный усилитель. Рисунок 1 - Толкательная печь 1. Толкатель 2. Стол загрузки 3. Заслонка 4. Дымоход 5. Чугунная рама 6. Рекуператор 7. Горелки 8. Топочные каналы 9. Наклонная плоскость 10. Горелки 2 РАСЧЕТ ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА Печь отапливается природным газом месторождения «курдюмское». Коэффициент расхода топлива n=1 Таблица 2.1 - Состав природного газа |
CH4 | C2H6 | C4H10 | N2 | | 92,2 % | 0,8 % | 1,0 % | 6,0 % | | | Химические реакции горения.CH4 + 2O2 = CO2 + 2H2OC2H6 + 3,5O2 = 2CO2 + 3H2OC4H10 + 6,5O2 = 4CO2 + 5H2ON2 ТОП>N2 ПР ГОРРасчет ведем на 100 м3 газа2.1 Расчет количества воздуха, количества продуктов горения и их составТаблица 2.2 - Расчет горения топлива|
Топливо | Воздух | Продукты горения | | Состав- ляющие | Содер- жание в % | Коли-чество в м3 | O2 | N2 | Всего | CO2 | H2O | O2 | N2 | Всего | | CH4C2H6C4H10 N2 | 92,20,81,0 6,0 | 92,20,81,0 6,0 | 184,42,8 6,5 | 193,7**3,76==728,3 | 193,7++728,3==922 | 92,21,64 - | 184,41,65 - | --- - | 728,3++6=734,3 | 97,8+191++734,3==1023,1 | | | 100 | 100 | 193,7 | 728,3 | 922 | 97,8 | 191 | - | 734,3 | 1023,1 | | Коэф-фициентрасходавоздуха n | n=1 состав в % | 21 | 79 | 100 | 9,56 | 18,67 | - | 71,77 | 100 | | | n=1,1количество в м3 | 213,07 | 801,13 | 1014,2 | 97,8 | 191 | 9,91 | 807,73 | 1106,44 | | | n=1,1 состав в % | 21 | 79 | 100 | 8,84 | 17,26 | 0,90 | 73 | 100 | | | 2.2 Расчет калориметрической температуры горенияа) определяем низшую теплотворную способность топлива.Qpн = 358 * СН4 + 640 *С2Н6 + 1180 * С4Н10 кДж/м3где СН4, С2Н6, С4Н10 - процентное содержание соответствующих составляющих топлива. Qpн = 358 * 92,2 + 640 * 0,8 + 1180 * 1= 33007,6 + 512 + 1180 = 34699,6 кДж/м3б) определяем количество образовавшихся продуктов горения.Vg| = Vg /100 м3/м3Vg| = 1106,44 / 100 =11,0644 м3/м3в) Находим теплосодержание продуктов горения.i0 = Qpн/ Vg| кДж/м3i0 =34699,6/11,0644=3136,15 кДж/м3г) По полученному теплосодержанию определяем вероятную температуру горения t1.t1 = 1900 0Cд) Находим теплосодержание при температуре t1.i1 = 0,01 * t1 * (CO2 * Ct1CO2 + H2O * Ct1H2O +N2 * Ct1N2) кДж/м3где СО2, Н2О, N2 - процентное содержание продуктов горения;Ct1CO2, Ct1H2O, Ct1N2 - теплоемкость соответствующих продуктов горения при температуре t1.е) Задаем значение температуре t2.t2 = t1 +100 0Ct2 = 1900 + 100= 2000 0Cж) Находим теплосодержание продуктов горения при температуре t2 (аналогично i1)i1 = 0,01 * 1900 * (8,84 * 2,42 + 17,26 * 1,93 + 73 * 1,48) = 3092,2 кДж/м3i2 = 0,01 * 20000 * (8,84 * 2,43 + 17,26 * 1,94 + 73 * 1,49) = 3274,7 кДж/м3Поскольку i1<i0>i2 значение калориметрической температуры находим методом интерполяции tk = t1 + (i0 - i1)/(i2 - i1) = 1900 + (3136,15 - 3092,2)/(3274,7 - 3092,2) = 1900,24 0Cз) Находим tпр при з = 0,62…0,82tпр = з * tk tпр = 0,72 * 1900,24 = 1368,2 0С 2.3 Материальный баланс горения|
Поступило газа 100 м3, в том числе кг. | Получено продуктов горения | | CH4 = 92,2 * 16/22,4 = 65,9 | CO2 = 97,8 * 44/22,4 = 192,1 | | C2H6 = 0,8 * 30/22,4 = 1,07 | H2O = 191 * 18/22,4 = 153,5 | | C4H10 = 1,0 * 58/22,4 = 2,6 | O2 = 9,91 *32/22,4 = 14,6 | | N2 = 6 * 28/22,4 = 7,5 | N2 = 807,73 *28/22,4 = 1009,7 | | 77,07 | 1369,46 | | Воздуха: О2 = 219,07 * 32/22,4 = 304,39 | | N2 = 801,13 * 28/22,4 = 1001,41 | | 1305,8 | | | ?прих = 77, + 1305,8 = 1382,87 кг ?расх = 1369,46 кг 3 РАСЧЕТ НАГРЕВА МЕТАЛЛАНагрев металла в печах является очень важной операцией. Металл желательно нагревать быстро, т.к. в этом случае уменьшается его угар, увеличивается производительность печи и уменьшает удельный расход топлива на нагрев. Из этих соображений целесообразно выбирать оптимальный температурный режим печи, обеспечивающий с одной стороны, быстрый нагрев металла, а с другой, не создающий в нагреваемом металле чрезмерных механических напряжений, которые могут привести к образований трещин.Продолжительность нагрева металла до заданной температуры является важным параметром, определяющим производительность печи и ее габаритные размеры.Расчет нагрева металла начинается с определения критерия Bi.Критерий Bi проводит границу «тонких» и «массивных» тел.Bi ? 0,25 - тело «тонкое»Bi > 0,5 - тело «массивное»Bi = б? * S/лгдеS - прогреваемая толщина, м. Нагрев односторонний.S = 0,09 мл - средний коэффициент теплопроводности, Вт/(м * оС)л20 = 51,9 Вт/(м * оС)л800 = 25,9 Вт/(м * оС)лср = л20 + л800/2 = 51,9 +25,9/2 = 38,9 Вт/(м * оС)б? - суммарный коэффициент теплоотдачи от газа к металлу, Вт/(м2 * оС)б? = 0,092 * (Тп/100)3Тп - температура печи конечная, оСТп = tн + 273 +50 Тп = 800 + 273 + 50 = 1123 оС б? = 0,092 * (1123/100)3 =130,3 Вт/(м2 * оС)Bi = 130,3 * 0,09/38,9 = 0,3 - тело «массивное»фн =гдеm - коэффициент массивности.m = К2 - коэффициент усреднения теплового потока по сечению тела.К3 - коэффициент усреднения разности температуры в теле.m = S - характерный размер тела, мС - удельная теплоемкость металла, Дж/(кг * оС) - плотность металла, кг/м3К1 - коэффициент формы тела К1 = 1,7б - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 * оС)tп - температура печи, оСtн - начальная температура металла, оСtк - конечная температура металла, оСфн = сфн = 2,7 чфв - время выдержки, чфв = 0,5 чфоб - общее время, чфоб = фн + фвфоб = 2,7+ 0,5 = 3,2 ч4 РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ПЕЧИ4.1 Расчет основных размеров рабочего пространства печиF - площадь активного пода, м2 F = G/qгдеG - производительность печи, кг/чq - удельная производительность печи на активный под q = 140 кг/(м2 * ч)f = 2150/140 = 15,4 м2La - длина активного пода, м La = F/lгде l - длина изделия, мLa = 15,4/1,6 = 9,6 мLa = Lp, где Lp - длина рабочего пространства печи, мВр - ширина рабочего пространства, мВр = 1,6 + 2 * 0,25 = 2,1 м Нр - высота рабочего пространства печи, мНр = 1,2 мКладка печи выполняется из огнеупорного шамотного кирпича и изоляционного диатомитного кирпича.Sшам = 0,23 мSдиат = 0,115 м 4.2 Расчет габаритных размеров печиL - длина м, B - ширина м, H - высота м.L = 11,4 мВ = 3,65 мН = 3,2 м (без механизма), 3,4 м (с механизмом).Fкл - площадь поверхности стен печи, м2Fкл = 2Fбок + 2Fпод, свод + 2Fт. стенки Fкл = 2KH + 2LB + 2BHFкл = 2 * 11,4 * 3,2 + 2 * 11,4 * 3,36 + 2 * 3,36 * 3,2 = 72,96 + 83,22 + 23,36 = = 179,54 м2 Из полученной площади пове5рхности кладки печи вычитаем площадь рабочего окна.F/кл = Fкл - Fр. о.Размер рабочего окнаВр. о. - ширина рабочего окна, мВр. о. = l + 100Вр. о. = 1600 + 100 =1700 =1,7 мНр. о. - высота рабочего окна, мFр. о. = Вр. о. * Нр. о.Fр. о. = 1,7 * 0,8 = 1,36 м2F/Кл = 179,54 - 1,36 = 178,18 м25 ЭСКИЗ ПЕЧИРисунок 2 - Эскиз печи6 ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС НАГРЕВАТЕЛЬНОЙ ПЕЧИ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯТепловой баланс печи важная характеристика тепловой работы.6.1 Статьи прихода6.1.1 Химическая теплота сгорания топлива, ВтQхим = Qн * BгдеQн - низшая теплота сгорания топлива, Дж/м3Qн = 34699 * 103 Дж/м3В - расход топлива, м3/сQхим = 34699 * 103 * B6.1.2 Физическая теплота, вносимая подогретым воздухом, ВтQф. в. = Cв * tв * Vв * BгдеСв - средняя удельная теплоемкость воздуха при tв, Дж/(м3 * оС)tв - температура воздуха, оСVв - количество воздуха, необходимое для горения топлива, м3/м36.1.3 Химическая теплота окисления металла, ВтQхим. ок. = 0,01 * 5652 * mмгдеmм - количество каждого окисленного элемента металлаQхим. ок. = 0,01 * 5652 * 0,6 = 33,9 Вт6.2 Статьи расхода6.2.1 Теплота необходимая для нагрева металла, ВтQпол = Cм * (tмк - tмн) * mмгдеCм - средняя удельная теплоемкость металла в интервале tмк - tмн, Дж/(кг * оС)tмк, tмн - конечная и начальная температура металла, оСmм - масса нагретого или расплавленного металла (производительность печи), кг/сmм = G/3600 кг/сG - часовая производительность печи кг/чmм = 2150/3600 = 0,6 кг/сСм = 703 Дж/(кг * оС)Qпол = 703 * (800 - 20) * 0,6 = 329004 Вт6.2.2 Физическая теплота продуктов горения топлива, ВтQп.г. = Cп.г. * tп.г. * V/п.г. * BгдеСп.г. - удельная теплота продуктов горения при tп.г., Дж/(кг * оС)tп.г. - температура продуктов горения, оСV/п.г. - единицы топлива, м3/м3 Сп.г. = 1410 Дж/(кг * оС)tп.г. = 1400 оСV/п.г. = 11,06 м3/м3Qп.г. = 1410 * 1400 * 11,06 * В = 21832440 * В Вт6.2.3 Потери теплоты теплопроводностью через кладку, ВтQкл = K * Fкл * (tпеч - tв)гдеК - коэффициент теплопередачи от печного пространства в окружающий воздух через стенку, Вт/(м2 * оС)К = б1 -коэффициент теплопроводности конвекцией от газов к металлу, б1 = 130,3 Вт/(м2 * оС)б2 - коэффициент отдачи конвекцией в среду от наружных стен печи в окружающую среду, б2 = 20 Вт/(м2 * оС)S1 - толщина огнеупорного слоя из шамотного кирпича, S1 = 0,23 мS2 - толщина изоляционного слоя из диатомитного кирпича, S2 = 0,115 мл1 - коэффициент теплопроводности шамотного кирпича, Вт/(м2 * оС)л1 = 0,84 + 0,6 * 10-3 * tср.ш. Вт/(м2 * оС) tср.ш. - средняя температура огнеупорного слоя из шамотного кирпича, оСtср.ш. = tп + tн/2tср.ш. = 850+60/2 = 455 оСл1 = 0,84 + 0,6 * 10-3* 455 = 1,113 Вт/(м2 * оС) л2 - коэффициент теплопроводности диатомитного кирпича, Вт/(м2 * оС) л2 = 0,11 + 0,232 *10-3 * tср.д. tср.д. - средняя температура слоя из диатомитного кирпича, оС tср.д. = tср.ш.+20/2 tср.д. = 455+20/2 = 237,5 оС л2 = 0,11 + 0,232 *10-3 * 237,5 = 0,1651 оСК = Вт/(м2 * оС)Qкл = 1,1 * 179,54 * (900 - 20) = 173794 Вт6.2.3 Потери теплоты излучением через открытые окна и отверстия, ВтQи = Со * (Тпеч/100)4 * Fок * Ф * фгдеFок площадь открытого окна, м2Fок = 1,36 м2 Ф - коэффициент диафрагмирования. Зависящий от толщины стен и конфигурации окнаф - время, в течении которого открыто окно (при постоянно открытом окне ф = 1)Со - коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м2 * оС) Со = 5,76 Вт/(м2 * оС)Тпеч - температура печи конечная, оСТпеч = 900 +273 = 1173 оСQи = 5,76 * (1173/100)4 * 1,36 *0,6 * 1 = 88982 Вт6.2.4 Теплота, затрачиваемая на нагрев транспортирующих устройств, ВтQтр = Cтр * (tктр - tнтр) * mтргдеСтр - средняя удельная теплоемкость транспортирующих устройств в интервале температур tктр - tнтр, Дж/(кг * оС)Стр = 595 Дж/(кг * оС) tктр, tнтр - конечная и начальная температуры транспортирующих устройств, оСtктр = 800 оСtнтр = 20 оСmтр - масса транспортирующих устройств, проходящих через печное пространство в единицу времени, кг/сmтр = 0,2 * РсадРсад - садка печи, кг/сРсад = G * ф обРсад = 2150 * 3,2 = 6880 кгРсад = 6880/3600 = 1,9 кг/сmтр = 0,2 * 1,9 = 0,38 кг/сQтр = 595 * (800 - 20) * 0,38 = 176358 Вт6.2.5 Неучтенные потери обычно принимают равными 10 - 15% от суммы всех потерь теплоты, за исключением полезно затраченной, Вт Qнеучт = 0,1/0,2 * (Qрасх - Qпол)Qнеучт = 0,1/0,2 * (21832440 *В + 768136 - 329004) = 0,5 * (21832440 * В + + 439132)= 0,5 * 21832440 * В + 0,5 * 439132 = 10916220 * В + 219566 ВтПриравнивая сумму статей прихода к сумме статей расхода, находим расход топлива, В м3/с34699000 * В + 4015440 * В + 33,9 = 329004 + 21832440 * В + 1173794 + + 88982 + 17358 + 10916220 * В + 219566;38714440 * В + 33,9 = 984704 + 32748660 * В;38714440 * В - 3 2748660 * В = 984704 - 33,9;5965780 * В = 984670,1;В = 984670,1/5965780В = 0,165053 м3/с6.3 Таблица теплового балансаТаблица 6.1 - Тепловой баланс печи|
Статьи прихода | кВт | % | Статьи расхода | кВт | % | | 1 Химическая теплота сгорания топлива.2 Физическая теплота воздуха.3 Химическая теплота окисления металла | 5684 625 0,0339 | 90,09 9,9 0,01 | 1 Нагрев металла2 Теплота с уходящими продуктами горения3 Потери через кладку4 Излучение через окна 5 Неучтенные потери | 329,0043633,61173,889 2081 | 5,2257,622,761,4 33 | | Всего | 6309,03 | 100 | Всего | 6306,414 | 100 | | | 7 ТЕПЛО ТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПЕЧИПосле составления теплового баланса печи определяем следующие основные теплотехнические показатели: коэффициент полезного действия печи (КПД) з, идеальный расход тепла (q), идеальный расход топлива (В).Наиболее важной величиной является удельный расход условного топлива, который характеризует степень теплотехнического совершенства печи.Термический коэффициент полезного действия печи, % зкпд = Qпол/Qхим зкпд = 329,004/5684 = 5,8 %Идеальный расход тепла, кВт/(кг/ч) q = Qхим/P q = 5684/671,9 = 8,5 кВт/(кг/ч) Удельный расход условного топлива, кг/чP = G/фобP = 2150/3,2 = 671,9 кг/чИдеальный расход топлива, кг условного топлива/т сталиВ = Qхим/Р * 29 * 310В = 5684/671,9 * 29 * 310 = 76 кг условного топлива/т стали8 МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОХРАНЕ ТРУДА И ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫДля безопасности работы персонала, обслуживающего нагревательные печи, обязательно выполнение правил по технике безопасности.Взрывчатая смесь может образоваться, если до пуска печи газопровод не был продут. Воздух, оставшийся в газопроводе, смешиваясь с газом, образует взрывчатую смесь. Продувка газопровода газом с удалением его через продувочную свечу и последующая проверка содержания в нем кислорода - обязательные операции, предотвращающие взрыв.При резком снижении давлении газа воздух через горелки может попасть в газопровод и образовать взрывчатую смесь. Для предупреждения этого необходимо газопровод и печь отключать при давлении менее 200 - 400 Н/м2.Взрывчатая смесь образуется во время ремонта при плохой продувке газопровода или при проникновении в него газа через не плотности в задвижках. Во избежание этого надо устанавливать заглушку, отсекающую ремонтируемый участок газопровода от действующей сети, и своевременно продувать его.Взрывчатая смесь образуется при попадании в воздухопровод газа или паров мазута через горелку при небольшом давлении воздуха, а также при не правильном пуске печи с отключенным вентилятором, т. е. когда вначале подают газ и поджигают его, а затем включают вентилятор. При этом газ может проникнуть в воздухопровод и образовать взрывчатую смесь, попадание которой на костер, горящий в печи, или факел запальника приводит к взрыву.Для предупреждения взрывов при пуске печи предварительно включают вентилятор, продувают воздухопровод, а затем уже включают горелки.Взрывы газов в печи, топке и борове могут произойти в следующих случаях:- при недостаточной плотности запорных задвижек у горелок, через которые газ просачивается и заполняет печь;- при нарушении инструкции при пуске печи, когда вначале подают газ, а потом подносят к горелке факел, который может погаснуть;- в низкотемпературных печах, работающих при температурах не выше 500оС (ниже предела воспламенения газа), когда газ подается с избытком; при этом газ, не успевший сгореть в топке, может образоваться взрывчатая смесь в рабочем пространстве печи;- при прекращении горения топлива в низкотемпературных печах с автоматическим регулированием температуры при выключении и включении горелок;- при работе печи с недостатком воздуха, когда топливо, не сгорающее в печи, смешивается в боровах с воздухом, засасываемым через не плотности в шиберах и кладке, и образует взрывчатую смесь;- при испарении мазута, когда его подают в большом количестве, особенно в начальный период пуска печи; при испарении его образуется взрывчатая смесь.При перекрытии вентилей, установленных на трубах, подающих и отводящих воду от водоохлаждающей арматуры (рам, заслонок, глиссажных труб), оставшаяся в арматуре вода испаряется, давление в трубах резко повышается, что может привести к разрыву вентилей. Для предупреждения этого регулировочные вентили следует устанавливать только на трубах, подводящих воду к арматуре; на трубах, отводящих ее, их устанавливать нельзя.Цилиндры пневмотолкателей и подъемников могут взорваться в том случае, если толщина их стенок мала, и не рассчитана на давление, оказываемое на стенки. Разрывы чугунных крышек и взрыв цилиндров особенно опасны.Во избежание взрывов пневмоцилиндров толщину стенок следует определять расчетом. После сборки цилиндры должны подвергаться особым гидравлическим испытаниям при повышенном давлении. Испытывать их компрессорным воздухом или паром запрещается.Взрыв в селитровых ваннах может произойти при прогорании стенок тигля. При температуре выше 600оС селитра интенсивно испаряется, осаждается на одежде персонала, обслуживающего ванны, стенах здания и оборудовании, что не безопасно. Поэтому при эксплуатации селитровых ванн необходимо соблюдать правила по технике безопасности. Нельзя использовать ванны с наружным обогревом, они должны быть с внутренним обогревом специальными трубчатыми электронагревателями. Должно быть исключено попадание в селитру аммонийных и фосфатных солей, алюминиевой и магниевой стружки и органических соединений, с которыми, соединяясь, селитра образует взрывчатые соединения.В масляных ваннах возможны перегрев и воспламенение масла. Для безопасной работы температура воспламенения масла должна быть на 80 - 100оС выше температуры нагрева деталей. В масляных ваннах имеются устройства для гашения пламени паром и сливные баки для аварийного спуска масла.Для предупреждения перегрева селитры или масла предусмотрены автоматическое регулирование температуры и автоматическая сигнализация, предупреждающие обслуживающий персонал о повышении температуры селитры или масла выше допустимой.При разогреве соль, застывшая на дне холодной соляной ванны, быстро плавится, тогда, как верхние ее слои находятся еще в твердом состоянии. При этом объем расплавленной соли увеличивается, гидростатическое давление на стенки тигля повышается, и он может взорваться. Во избежание этого соль в ваннах нельзя доводить до полного затвердевания. Если же она затвердела, то, используя специальные приспособления, расплавляют верхние слои соли.Влага в виде льда, снега или воды, попадая в расплавленную ванну, быстро испаряется, что приводит к взрыву и выбросу соли из ванны. Для предупреждения взрывов запрещается загружать ванну деталями, поверхность которых покрыта льдам или снегом. Во избежание попадания влаги селитровые, и масляные и щелочные ванны снабжают крышками и экранами.Газовое топливо, продукты неполного горения и контролируемые атмосферы не имеют запаха, цвета и способны проникнуть через любые не плотности и даже фильтры противогазов.По степени воздействия на организм человека вредные вещества подразделяют на 4 класса:1. Чрезвычайно опасные;2. Высоко опасные;3. Умеренно опасные;4. Малоопасные.Окись углерода - наиболее опасная составляющая газообразного топлива и продуктов неполного горения газа. Она не имеет запаха, цвета и раздражающих свойств, которые могли бы своевременно сигнализировать о ее присутствии в атмосфере.Сернистые соединения (сероводород, сернистый газ, содержащиеся в газообразном топливе или продуктах горения) вызывают раздражение слизистых оболочек и верхних дыхательных путей. Однако даже ничтожные концентрации сернистых соединений в атмосфере быстро обнаруживаются по запаху.Углекислый газ, содержащийся в продуктах горения топлива, в полтора раза тяжелее воздуха, он может скапливаться на дне колодцев, в приямках и боровах. Отравление этим газом сопровождается головной болью, шумом в ушах, сердцебиением и обмороком. Хронических отравлений не бывает.Метан, ацетилен, этан и этилен - это составная часть промышленного газового топлива и в первую очередь природного газа. Метан иногда встречается в канализационных колодцах и трубах.Аммиак - сильно пахнущий газ. Раздражает верхние дыхательные пути.Окислы азота могут образовываться при эксплуатации цианистых ванн для азотирования изделий. Удаляют их за пределы цеха с помощью мощной вентиляции.Из цианистых соединений наиболее опасен цианистый водород, образующийся при взаимодействии цианистых солей с влагой или соляной кислотой. При обслуживании цианистых ванн необходимо выполнять все правила по технике безопасности.В большинстве случаев отравление происходит через органы дыхания. Поэтому основное внимание должно быть обращено на обеспечение безопасных концентраций вредных веществ в воздухе рабочей зоны, что достигается герметичностью аппаратуры и соответствующей вентиляцией промышленных помещений.Для воздуха рабочей зоны производственных помещений устанавливают предельно допустимые концентрации вредных веществ, утверждаемые Минздравом РФ, превышение которых не допускается (таблица 8.1)Таблица 8.1 - Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны|
Вещества | Предельно допустимая концентрация, мг/м3 | Класс опасности | Агрегатное состояние*** | | Аммиак | 20 | 4 | п | | Марганец | 0,3 | 2 | а | | Окись азота (в пересчете на NO2) | 5 | 2 | п | | Окись углерода* | 20 | 4 | п | | Сероводород | 10** | 2 | п | | Фенол | 5** | 3 | п | | Цианистый водород | 0,3** | 2 | п | | Этилмеркаптан | 1 | 2 | п | | * При продолжительной работе в атмосфере, содержащей окись углерода, не более 1 ч предельно допустимая концентрация окиси углерода может быть повышена до 50 мг/м3, при продолжительности работы не более 30 мин - до 100 мг/м3, при продолжительности не более 15 - до 200 мг/м3. Повторные работы в условиях повышенного содержания окиси углерода в воздухе рабочей зоны можно выполнять с перерывом не менее 2 ч.** Опасны также при поступлении через кожу. *** п- пары и (или) газы; а - аэрозоли. | | | Предельно допустимыми концентрациями веществ в воздухе рабочей зоны являются такие, которые при ежедневной работе в пределах 8 ч в течение всего рабочего стажа не могут вызвать у работающих заболеваний или отклонений в состоянии здоровья.Концентрации газов в атмосфере цеха определяются различными методами. Наиболее простым из них является метод определения с помощью бумаги (индикаторной), пропитанной различными реактивами, цвет которых изменяется в зависимости от концентрации газа. Например, индикаторная бумага, пропитанная 1%-ным раствором хлористого палладия и обработанная 5%-ным раствором уксусно-кислотного натрия, при внесении в атмосферу, загрязненную окисью углерода, чернеет. При концентрации в атмосфере цеха 760мг/м3 СО индикаторная бумага сразу же чернеет, при концентрации 76мг/3 - через 1 мин, а при 7,6мг/м3 - через 20 мин.С помощью различных газоанализаторов определяют концентрацию газов в газопроводе или печи перед ремонтом. Однако эти приборы не сигнализируют о повышении концентраций газов в рабочей зоне. Поэтому в таких помещениях, как, например, машинные залы на газоповысительных станциях, необходимо устанавливать автоматические газоанализаторы, сигнализирующие о повышении концентраций выше допустимых.Повышение концентраций газов чаще всего связанно с проникновением их в производственные помещения при наличии не плотностей в газопроводах, при недостаточной продувке их или печей перед ремонтом. Безопасные концентрации достигаются абсолютной герметичностью газопроводов и запорной аппаратуры, тщательно контролируемой при систематических осмотрах газовых коммуникаций.Кузнечные и термические печи, и раскаленный металл излучают большое количество теплоты. Интенсивность теплового излучения достигает 25 - 40кДж/(см2 • мин). При интенсивности 16кДж/(см2 • мин) на незащищенной поверхности тела могут появиться ожоги.Для борьбы с тепловыделением применяют различные предохранительные устройства: туширующие переносные вентиляторы, защитные очки, футерованные заслонки, экран с водяной или воздушной завесой.СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ1 Телегин А. С., Лебедев А. Н. Конструкция и расчет нагревательных устройств. - М.,: Машиностроение, 1975.2 Долотов Г. П., Кондаков Е. А. Печи и сушила литейного производства: 3-е изд., перераб. И доп. - М.,: Машиностроение, 1990.
|
|